溪口大桥位于湘西北，邻近吉首自治州，桥位为低山丘陵地貌。桥梁跨越舒溪河，河面宽约80m，墩台与河道斜交夹角约80°，舒溪河水位高程107-109m，水深为3-5m，洪水期间水位为109-112m。桥区地形起伏较大，地面高程为107-162m，相对高差约55m。舒溪口大桥设计上部构造为15m×40m预应力先简支后连续预制T梁，下部构造桥台为重力式U台，明挖扩大基础，桥墩为桩基础横系梁，双柱式墩，普通钢筋砼盖梁。
l.舒溪口大桥下构施工方案
根据舒溪口大桥工程所在的自然条件及工程量，项目施工难点和重点集中于桥梁下部结构工程，制订施工方案时需重点研究和解决。桥梁基础、下部构造尺寸见图1。
图1 舒溪口大桥基础、下部构造尺寸(单位：cm)
从施工企业自身设备能力及其他资源配备情况综合考虑，拟定采用钢管脚手架逐段搭设法施工。
1.1 支架布置总体思路
支架材料采用φ48 mm、壁厚3.5mm普通扣件式钢管脚手架，墩柱系梁以外部分设双排脚手架作为施工作业平台兼防护设施，系梁正下方部位为满堂脚手架支撑，脚手架沿高度方向逐步搭设至盖梁施工平台位置，盖梁采用预埋钢锟抱箍支撑方案施工，脚手架不参与盖梁底模支撑，仅作为人员及小型机具运输通道。上人楼梯设于各墩靠近施工便道一侧，采用CKC楼梯与防护架装配形成整体(见图2)，支架的工人作业平台部位及楼梯外侧挂密目式安全立网防护。支架设计拟定步距1.8m，立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，参照二步三跨式整体脚手架设计，最大搭设高度50m。为保证支架整体稳定，支架在高度方向以每两个步距设一排连墙件，每排设4个点，横向采用墩柱预埋钢筋与支架小横杆焊接连墙固定。
1.2 支架设计
脚手架设计采用φ48mm、壁厚3.5mm扣件式钢管搭设双排架(见图3)，立杆纵向间距La=1.5m，横向间距Lb=1.05 m，立杆步距h=1.8m；横向水平杆按二步三跨式设连墙件，平台外挂密目式安全网防护，脚手架最大搭设高度50m。
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)，脚手架各杆件主要设计计算参数如下：容许长细比[λ]=210；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205 N/mm²；弹性模量E=2.06×105N/mm³；双接扣件(抗滑)承载力设计值为3.2kN；直角扣件、旋转扣件(抗滑)承载力设计值为8kN；底座(抗压)承载力设计值为4OkN。钢管截面特性见表1。
2.钢管支架施工方案验算
2.1 立杆稳定性验算
组合风荷载时，设计荷载值
式中，N
G1K为脚手架结构自重标准值产生的轴向力；N
G2K为构配件自重标准值产生的轴向力；∑N
GK为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距(跨)内施工荷载总和的1/2取值。
支架系统最不利荷载部位为支架计算搭设高度50m时楼梯部位顶部设平台情况下的最底部立杆。
单根立杆各部分荷载计算如下：
1)φ48厚3．5 mm钢管脚手架立杆自重标准值0.1248kN/m，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录A计算底部立杆承受自重为0.1248×50=6.24 kN 。
2)楼梯26.32 kg/道，26.32×27/4=1.78 kN。
3)脚手板0.35 kN/mm ，按三层考虑，得0.35×1.575x 3/4=0.413 kN。
4)人0.8 kN/m²，三层平台，单根立杆承重0.8×3×1.575/4=0.945 kN。
5)小型机具、材料1 kN/m²，1×1.575/4=0.394kN。
N
G1K=6．24 kN
N
G2K=1.78+ 0．413=2.193 kN
ΣN
GK=0.945+0.394=1.339kN
N=1.2(N
G1K+N
G2K)十0.85×1.4ΣN
GK=1.2×(6.24+2.193)+ 0.85×1.4×1.339=11.713kN
立杆计算长度
L
0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
式中：k为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表2取值；h为立杆步距。
由风荷载设计值产生的立杆段弯矩M 可按下式计算：
M
w=0.85×1.4M
wk=0.85×1.4w
kl
ah²/l0
式中：M
wk为风荷载标准值产生的弯矩；w
k为风荷载标准值(kN/m )，M
wk=0.7 μ
zμ
sωo ；μ
z为风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)规定取值，施工地点地面粗糙度B级，μ
z=1.0X(z/10)
0.32=(50/10)
0.32=1.674；μ
s为脚手架风荷载体型系数，墩柱脚手架参照半封闭密目式安全网状况，背靠建筑物为敞开式，取μ
s=1.39=1.3X0.089=0.1157；μ为挡风系数，按规范取0.089；ωo为基本风压，按《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)取值，根据桥梁所在地区经验取o.55 kN/m。
则风荷载标准值
W
K= 0.7 μ
zμ
sωo = 0.7 X 1.674 X 0.115 7×0.55=0.074 6 kN/m
风荷载设计值产生的立杆段弯矩：
2.2 钢管支架纵横向水平杆及扣件抗滑验算
小横杆间距满足抗弯强度及挠度要求。
3.主要问题及解决措施
高墩支架施工中，由于高度的局限性，需解决砼输送及人员、材料提升和模板起吊、安装与拆除等问题。在舒溪口大桥支架设计过程中，充分考虑高墩支架施工的劣势，操作人员利用与支架装配成整体的楼梯上下，砼则通过泵送性能良好的输送泵垂直送入模；利用系梁垂直部位与防护支架之间区域作为吊臂，该区域加强横杆后悬挂小型卷扬机滑轮或手拉葫芦，逐段提升下部模板及钢筋、小型机具等，利用吊臂下部靠墩柱四周的作业平台完成安拆模板、绑扎钢筋等操作；盖梁施工时，先以高支撑架立柱顶部支架作为悬臂，吊运底部抱箍并安装就位后，逐块吊运底模及钢筋材料，搭设盖梁作业平台后绑扎钢筋，浇筑砼。
舒溪口大桥全部墩位下部结构均采用高墩支架施工，未出现安全事故，墩柱、系梁、盖梁砼外观质量较好。但在后期为加快施工进度，支架投入较多，施工成本较高。
参考文献：
【1】周水兴 何兆益 邹毅松，路桥施工计算手册[M]，北京 人民交通出版社 2001。
【2】GB5O0O9-2001，建筑结构荷载规范I-s-I。
【3】JGJ13O-2001，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范[s]。
